大連泰山熱電有限公司2#440 t/h循環(huán)流化床鍋爐由哈爾濱鍋爐廠設(shè)計(jì)生產(chǎn)，于2005年底投產(chǎn)運(yùn)行．該廠計(jì)劃于2011年7月對(duì)2#機(jī)組進(jìn)行大修，為了掌握目前機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)，為機(jī)組大修提供有效依據(jù)，受大連泰山熱電有限公司的委托，東北電力科學(xué)研究院有限公司鍋爐技術(shù)研究所對(duì)2#鍋爐進(jìn)行了多工況的性能試驗(yàn)，試驗(yàn)于2011年5月18日至2011年5月22日順利完成．
1、440 t/h循環(huán)流化床鍋爐簡(jiǎn)介
該廠440 t/h CFB鍋爐為超高壓參數(shù)中間再熱鍋爐，與135 MW等級(jí)汽輪發(fā)電機(jī)組相匹配，鍋爐采用循環(huán)流化床燃燒技術(shù)，循環(huán)物料的分離采用高溫絕熱旋風(fēng)分離器．鍋爐采用平衡通風(fēng)．鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱分離器、自平衡“U”形回料閥和尾部對(duì)流煙道組成．燃燒室蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁，水循環(huán)采用單汽包、自然循環(huán)、單段蒸發(fā)系統(tǒng)．同時(shí)采用水冷布風(fēng)板、大直徑鐘罩式風(fēng)帽，具有布風(fēng)均勻、防堵塞、防結(jié)焦和便于維修等優(yōu)點(diǎn)，燃燒室內(nèi)布置雙面水冷壁以增加蒸發(fā)受熱面，同時(shí)布置屏式Ⅱ級(jí)過(guò)熱器和屏式熱段再熱器。富通新能源生產(chǎn)銷售
生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒
顆粒機(jī)、
木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料，同時(shí)我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
鍋爐采用2個(gè)內(nèi)徑為7. 72 m的高溫絕熱分離器，布置在燃燒室與尾部對(duì)流煙道之間．高溫絕熱分離器回料腿下布置1個(gè)非機(jī)械型回料閥，回料為自平衡式，流化密封風(fēng)由高壓風(fēng)機(jī)單獨(dú)供給．
以上3部分構(gòu)成了循環(huán)流化床鍋爐的核心——物料熱循環(huán)回路，煤與石灰石在燃燒室內(nèi)完成燃燒及脫硫反應(yīng)．經(jīng)過(guò)分離器凈化過(guò)的煙氣進(jìn)入尾部煙道，尾部對(duì)流煙道中布置Ⅲ級(jí)、I級(jí)過(guò)熱器、冷段再熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器．
鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)及設(shè)計(jì)煤質(zhì)特性如表l、表2所示。
2、性能實(shí)驗(yàn)
性能試驗(yàn)負(fù)荷選取80、100、135 MW，測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)量方法見(jiàn)表3．
2.1性能試驗(yàn)所進(jìn)行的項(xiàng)目及協(xié)定
1)鍋爐反平衡熱效率測(cè)定，參照DL/T 964-2005《循環(huán)流化床鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》，采用反平衡法進(jìn)行測(cè)定．
2)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)試驗(yàn)，參照ASME PTC4.3《空氣預(yù)熱器試驗(yàn)規(guī)程》．
3)鍋爐主要輔機(jī)電功率測(cè)定試驗(yàn)．
4)飛灰份額按設(shè)計(jì)值70. 7%比例選�。�
5)爐渣的份額按設(shè)計(jì)值29.3 qo比例選�。�
2.2鍋爐反平衡熱效率測(cè)定
2.2.1測(cè)量?jī)x器及測(cè)量方法’
測(cè)量項(xiàng)目、測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)量方法見(jiàn)表3．
2.2.2熱效率測(cè)試要求
1)機(jī)組負(fù)荷按照試驗(yàn)期間的負(fù)荷要求進(jìn)行調(diào)整，并將給水、過(guò)熱器減溫水等調(diào)節(jié)投自動(dòng)，同時(shí)根據(jù)試驗(yàn)要求調(diào)節(jié)運(yùn)行參數(shù)，待機(jī)組工況穩(wěn)定運(yùn)行1h后開(kāi)始試驗(yàn)．
2)試驗(yàn)前l(fā) h完成受熱面吹灰，試驗(yàn)期間保持鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行，不進(jìn)行受熱面吹灰．
3)試驗(yàn)期間保持全燒煤，鍋爐定排關(guān)閉，連排開(kāi)啟，進(jìn)行正常排污．
4)試驗(yàn)期間的煤質(zhì)保持穩(wěn)定．
5)試驗(yàn)期間停止增減給煤量、調(diào)整風(fēng)量等運(yùn)行操作．
2.2.3反平衡熱效率試驗(yàn)的參數(shù)及結(jié)果
鍋爐熱效率主要試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4．
2.3空氣預(yù)熱器漏風(fēng)試驗(yàn)
空氣預(yù)熱器漏風(fēng)試驗(yàn)在135MW負(fù)荷下與鍋爐熱效率試驗(yàn)同時(shí)進(jìn)行，試驗(yàn)結(jié)果如表5所示．
2.4鍋爐主要輔機(jī)電耗試驗(yàn)
鍋爐主要輔機(jī)電耗試驗(yàn)與不同工況下的鍋爐熱效率試驗(yàn)同時(shí)進(jìn)行，試驗(yàn)結(jié)果如表6所示．
2.5性能試驗(yàn)結(jié)果
1)鍋爐性能試驗(yàn)熱效率及修正結(jié)果如圖l所示。
2)135 MW機(jī)組負(fù)荷下，A側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為3. 53%，B側(cè)空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率為2.17%，平均漏風(fēng)率為2. 85%．
3)鍋爐主要輔機(jī)總電耗及占發(fā)電功率的比率如圖2所示。
2.6存在的問(wèn)題
1)試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn)，鍋爐實(shí)際排煙溫度較高．BMCR工況下設(shè)計(jì)排煙溫度為138℃，而額定負(fù)荷下修正后的排煙溫度為166.1℃，比設(shè)計(jì)值高出28.1℃，其原因主要有：①實(shí)際燃用煤質(zhì)較差，鍋爐原設(shè)計(jì)煤種為煙煤，低位發(fā)熱量為21770 kj/kg，而實(shí)際燃用煤種接近褐煤，低位發(fā)熱量在14000kj/kg左右，煤質(zhì)下降約36%；額定負(fù)荷下總?cè)济毫窟_(dá)到110 r/h左右，比BMCR工況下設(shè)計(jì)燃煤量61,3 t/h高出約79%.由于原煤水分增大較多，總煙氣量上升，造成預(yù)熱器入口煙溫升高，從而使排煙溫度升高．②鍋爐尾部煙道受熱面存在一定程度的積灰，同時(shí)目前使用的尾部煙道吹灰器全部為脈沖吹灰器，吹灰效果較差，造成換熱效果下降，從而導(dǎo)致排煙溫度升高．富通新能源生產(chǎn)銷售的生物質(zhì)鍋爐以及木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料是客戶們不錯(cuò)的選擇。
2)鍋爐側(cè)所有風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)余量偏大且為恒速運(yùn)行，風(fēng)機(jī)機(jī)組在低負(fù)荷時(shí)，風(fēng)量需求減少，風(fēng)機(jī)靜葉開(kāi)度很小，風(fēng)機(jī)效率低，電耗偏大。
3、結(jié)論
本次鍋爐性能試驗(yàn)是為大修提供依據(jù)，性能試驗(yàn)中存在的問(wèn)題，可以考慮用以下方法解決：
1)利用檢修機(jī)會(huì)檢查并處理尾部煙道受熱面的積灰，確保尾部受熱面吹灰器正常及時(shí)地投入運(yùn)行；將尾部煙道脈沖吹灰器全部改造為蒸汽吹灰器，以有效降低排煙溫度。
2)可以考慮將風(fēng)機(jī)加裝高壓變頻裝置或者改造風(fēng)機(jī)葉片。
