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     生物質(zhì)的燃燒特性與原設(shè)計(jì)煤種有很大的差別，鍋爐燃燒系統(tǒng)尤其是配風(fēng)系統(tǒng)需要進(jìn)行改造。本著不改動(dòng)鍋爐受熱面、盡量保留原有鏈條爐排和爐膛結(jié)構(gòu)的原則，改造項(xiàng)目包括：給料系統(tǒng)改造、風(fēng)機(jī)改型、風(fēng)道改造和完善監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。根據(jù)生物質(zhì)燃料揮發(fā)分高的特點(diǎn)，要順利實(shí)現(xiàn)燃料轉(zhuǎn)換，必須大幅度減少爐排風(fēng)量，同時(shí)大幅度增加直接進(jìn)入爐膛的風(fēng)量，加大二次風(fēng)量（增加二次風(fēng)噴口數(shù)目，并更換二次風(fēng)機(jī)）。該初步方案由南京理工大學(xué)動(dòng)力學(xué)院可再生能源利用課題組共同擬定，富通新能源生產(chǎn)銷(xiāo)售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機(jī)壓制的楊木木屑生物質(zhì)顆粒燃料。
1.1給料系統(tǒng)改造
    拆除拋煤機(jī)和原有的原煤輸送系統(tǒng)、更換料倉(cāng)和送料裝置等，三個(gè)拋煤口改為三個(gè)一次風(fēng)（給料風(fēng)）口。
1.2送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)改型
    考慮到改用生物質(zhì)后，固有風(fēng)量要增加8%左右，特別是考慮到需要將增加入爐風(fēng)量作為爐膛出口煙溫的備用調(diào)節(jié)手段，入爐風(fēng)量按爐膛出口煙溫調(diào)節(jié)幅度2000C計(jì)算，需要新增送風(fēng)量約lOOOOm3/h，因此將送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量選定為60000m3/h。
    新增風(fēng)量造成空氣預(yù)熱器阻力增加約1.8倍，總阻力增加約1.5倍，所以將送風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓選定為300mmH20 (2940Pa)。
    根據(jù)送風(fēng)量的增加，相應(yīng)地，引風(fēng)機(jī)的流量和壓頭也需要相應(yīng)的提升。
1.3二次風(fēng)機(jī)改型
    更換燃料后，二次風(fēng)的重要性進(jìn)一步增加，它承擔(dān)著兩個(gè)重要任務(wù)：一是組織爐內(nèi)流場(chǎng)強(qiáng)化可燃?xì)怏w的燃燒，這直接關(guān)系到q3熱損失和鍋爐的燃燒效率；二是，二次風(fēng)還擔(dān)負(fù)著調(diào)整火焰中心的任務(wù)，從經(jīng)濟(jì)性考慮，這是調(diào)節(jié)爐膛出口煙溫的首選措施。考慮到二次風(fēng)的重要性，所以在新選型時(shí)必須給出較大的余量。考慮到二次風(fēng)機(jī)的電耗特別高，確定其壓頭維持原數(shù)值600mmH20 (5880Pa)，通過(guò)加大二次風(fēng)道的口徑來(lái)維持較低的風(fēng)道風(fēng)速，風(fēng)量提高到20000m3/h，改造前后的風(fēng)機(jī)參數(shù)見(jiàn)表2.2。
1.4風(fēng)道改造
    原鍋爐有三股風(fēng)量：爐排風(fēng)、播煤風(fēng)和二次風(fēng)。拆除拋煤機(jī)后，不再需要播煤風(fēng)，而新增了一次風(fēng)（給料風(fēng)），所以改造后還是三股風(fēng)量：爐排風(fēng)、一次風(fēng)（給料風(fēng)）和二次風(fēng)。由于入爐風(fēng)量的增加，生物質(zhì)的揮發(fā)分較高，為了強(qiáng)化爐內(nèi)可燃?xì)怏w的燃燒，保留原二次風(fēng)噴口中心點(diǎn)位置高度不變，增加二次風(fēng)噴口數(shù)量，前二次風(fēng)噴口數(shù)量由原來(lái)的7路增加到14路，并且等距離分布。后二次風(fēng)由原來(lái)的7路增加到15路。爐排風(fēng)道保留原有的系統(tǒng)不變。將原來(lái)的三個(gè)播煤口改為三個(gè)給料風(fēng)口，即三股一次風(fēng)口。各股風(fēng)的噴口數(shù)量、噴口尺寸見(jiàn)表2.3，入爐風(fēng)口示意圖如圖2.3和2.4所示。