江蘇省井神鹽業(yè)有限公司熱電分廠#5爐(UG-240/9.8-M6)系無錫華光鍋爐股份有限公司設(shè)計制造的高溫高壓循環(huán)流化床(CFB)鍋爐，鍋爐本體以外的輔助設(shè)備及管道由邯鄲華北冶建工程設(shè)計公司設(shè)計。該爐于2007年8月完成調(diào)試并投入商業(yè)運行．至2008年4月20日已經(jīng)運行4500h．鍋爐本體運行狀況良好。但是煤倉內(nèi)經(jīng)常會發(fā)生堵煤，倉壁掛煤等不正常現(xiàn)象，不僅增加了運行人員的工作量，更嚴(yán)重的是危及鍋爐機組的安全穩(wěn)定運行。筆者針對煤倉的具體結(jié)構(gòu)及運行情況分析了煤倉存在缺陷、原因及解決措施。
1、設(shè)備概況
1.1鍋爐設(shè)計參數(shù)
1.1.1本體參數(shù)
  額定蒸發(fā)量240 t/h 
  額定蒸汽溫度    540℃
  額定蒸汽壓力（表壓）    9.81 MPa
  給水溫度    150℃
  鍋爐排煙溫度    136℃
  排污率    ≤1%
  空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度    20℃
  鍋爐計算熱效率    90,59%
  燃料消耗量    40.43 t/h
  石灰石消耗量    3.22t/h
  一次熱風(fēng)溫度    205℃
  二次熱風(fēng)溫度    205℃
  一、二次風(fēng)量比    55:45
  循環(huán)倍率    25~ 30
  鍋爐飛灰份額    70%
1.1.2設(shè)計煤種
    收到基低位發(fā)熱量Qnet kj/kg  18 653
    收到基全水分Mar    %    8.5
    空氣干燥基水分Mad    %    2
    干燥無灰基揮發(fā)水分Vdaf%    19.18
    收到基灰份Aar    %    35.2
    收到基碳Car    %    45.2
    收到基氫Har    %    3.56
    收到基氧Oar    %    5.6
    收到基氮Nar    %    0.94
    收到基硫Sar    %    1
    可磨系數(shù)    HCI    1.6
    煤的入爐粒度要求：粒度范圍0～10 mm，50%切割粒徑d50=2 mm。
1.2給煤系統(tǒng)概況
1.2.1煤倉結(jié)構(gòu)概況
    富通新能源銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
    燃煤倉為鋼制煤倉，共設(shè)計2臺200立方的煤倉，煤倉的前后倉壁與水平面的傾向角為600，每臺煤倉從下部分叉后變成2個小煤斗接入兩臺給煤機．每臺煤倉下部的小煤斗的夾角為600。煤倉內(nèi)部敷設(shè)了耐磨微晶板。小煤斗為方形錐體，小煤斗與給煤機連接管為內(nèi)徑800 mm的有縫鋼管，該連接管高度為1200 mm．在連接管上方安裝了電液插板門。煤倉的外形示意圖見圖1
1.2.2給煤流程原煤經(jīng)齒輥破碎機破碎后通過皮帶輸送至#5爐成品煤倉正常情況下煤倉內(nèi)的燃煤靠自重經(jīng)煤倉下部的連接管上的電液插板門落至4臺全封閉稱重皮帶給煤機進(jìn)口處，經(jīng)給煤機輸送至鍋爐水冷壁前墻落煤管下落至爐膛燃燒室內(nèi)燃燒，給了防止?fàn)t膛的煙氣反竄，在給煤機的下口設(shè)置了電動快關(guān)閥，在給煤機內(nèi)引入一次冷風(fēng)作為給煤機的密封風(fēng)。
2、煤倉存在缺陷及原因分析
2.1缺陷現(xiàn)象
    運行煤倉經(jīng)常出現(xiàn)的堵煤、斷煤、倉壁掛煤的現(xiàn)象見圖2
2.1.1煤倉小煤斗至給煤機連接管經(jīng)常發(fā)生堵煤，給煤機下煤量極不正常原煤水分在9%以上時，此處堵煤非常嚴(yán)重，采取的辦法是在4臺連接管上各開啟了300mmx200mm的方門，每班安排了4名民工用鋼筋捅搗疏通，在捅搗過程中給煤機內(nèi)的密封風(fēng)外竄，造成細(xì)煤粉外噴，影響環(huán)境衛(wèi)生，堵煤嚴(yán)重時人工用大錘敲打連接管．這樣才能臨時保證給煤機的正常給煤。不但增加了工作量，更嚴(yán)重的是威脅到鍋爐的正常運行。2007年12月17日下午，因堵煤嚴(yán)重，在疏通的過程中密封風(fēng)漏風(fēng)，造成爐膛內(nèi)的熱煙氣上竄．1臺給煤機被燒毀的事故，僅檢修費用就達(dá)6萬元。
2.1.2煤倉前后壁掛煤嚴(yán)重在鍋爐運行中，從煤倉的土部向下觀察煤倉，看到煤倉的前后墻及煤倉中間的兩小煤斗分叉上部，集聚了厚厚的煤層，只有中間部位形成大約∮800mm原洞的煤粒在流動，造成了煤倉的實際容積大大變小，縮短了煤倉的上煤時間。如果上煤時間縮短，煤倉中間形成空洞，由于流化床鍋爐燃燒方式為正壓燃燒方式．爐膛內(nèi)的高溫?zé)釤煔鉄釙�順著給煤機下煤管、給煤機、煤倉空洞上竄，形成煙氣通廊，數(shù)分鐘內(nèi)即可造成給煤機燒毀事故。為避免上述事故發(fā)生，每班專配了4人輪流在煤倉內(nèi)疏通清理倉壁內(nèi)的掛煤及積煤。煤倉內(nèi)工作環(huán)境惡劣，存在人身安全事故隱患。
2.2缺陷原因設(shè)計中沒有考慮到流化床鍋爐用煤粒徑小的特殊性，煤倉設(shè)計還是按照鏈條爐煤倉的設(shè)計要求進(jìn)行，因而加大了流化床鍋爐用煤煤倉內(nèi)的煤粒之間，煤粒與倉壁之間的摩擦力和擠壓力，煤的流動性大大降低，便造成了堵煤和掛煤的缺陷。
2.2.1壁倉掛煤原因現(xiàn)煤倉前后墻與水平面的傾斜角只有600，雖然內(nèi)壁敷設(shè)了滑動性能良好的微晶板材，但是掛煤仍然嚴(yán)重。煤粒間的黏著力以單個煤粒的黏附力為基礎(chǔ)，隨著煤顆粒度的減少，單位質(zhì)量的表面積增大，煤粒間黏著力增加，使煤粒的流動性變差。據(jù)有關(guān)單位試驗表明，流化床使用的粒徑在0~10mm．水分在8%的成品煤只有在傾斜角度在700以上的滑板上流動性能良好。該煤倉傾斜角的問題是造成倉壁掛煤的主要原因。
2.2,2小煤斗及連接管堵煤原因  從小煤斗至給煤機這段位置是堵煤和搭橋的主要位置。究其原因有如下幾條：(1)小煤斗設(shè)計成的方錐體，其內(nèi)壁四角處受上方煤層的壓力較小，形成流動死角，形成積煤，積煤由于中間內(nèi)流動的煤形成一定的摩擦力，影響了中間下煤。(2)小煤斗與連接管內(nèi)壁過渡不平滑，限制煤層流動。(3)煤斗下部與給煤機的連接管有1.2m，由于距離過高、分散了上部煤倉及煤斗內(nèi)原煤重力，只接受了正上方∮800mm范圍內(nèi)原煤的自身一部分重力的壓力。(4)煤倉下部兩只小煤斗相成的60。夾角處也分散了煤倉上部原煤壓力，且阻礙了煤層流動。
3、解決措施
    針對煤倉上述缺陷，需從煤倉設(shè)備改造、運行操作上和煤倉管理等方面采取措施，以確保鍋爐安全穩(wěn)定運行，避免人身及設(shè)備事故的發(fā)生。
3.1設(shè)備改造方面
  將煤倉的前后墻的傾斜角改成700．取消小煤斗與給煤機的連接管，將小煤斗直接改成天方地圓直接與給煤機連接，將與給煤機的連接口改成橢圓形，寬度為800mmx1200mm．此處給煤機皮帶處各增加2只托輥，以緩沖皮帶受原煤的壓力。兩只小煤斗的夾角由500改成30。，在夾角處安裝空氣炮或振動裝置，將空氣炮或振動裝置的操作引到主控室的DCS系統(tǒng)。
  改造后結(jié)構(gòu)示意圖形見圖3
3.2運行操作管理方面
3.2.1  加強入爐煤的化驗制度管理將入爐煤的水分控制在9%以下，在雨天或煤中水分含量較大時，為了減少煤倉中煤粒搭橋的可能，將用稻殼、花生殼及干煤灰按比例與原煤進(jìn)行摻混配比．以增加原煤在煤倉內(nèi)的流動性能同時達(dá)到節(jié)能降耗的目的。
3.2.2定期利用制鹽分廠用汽量少的情況下，減少鍋爐負(fù)荷，進(jìn)行一次煤倉低煤位燃燒，以便于將積在煤倉四周的積煤清理干凈，避免長期滿倉煤運行造成的四角積煤堵煤。
3.2.3鍋爐運行中，盡可能使4臺給煤機同時投入運行，以防止停用的給煤機下煤口處的煤粒長時間不流動，從而黏結(jié)搭橋，造成給煤機投運后下煤不暢。
3.2.4如果鍋爐停運時間較長，在停爐前盡量把煤倉的煤燒空，以免煤倉內(nèi)的長時間不流動而結(jié)板、搭橋，造成下次開爐時候下煤不暢。
4、結(jié)束語
    井神鹽業(yè)有限公司熱電分廠#5爐煤倉經(jīng)常發(fā)生的堵煤及搭橋的設(shè)計缺陷，可通過煤倉設(shè)備改造和運行操作及煤倉管理等方面采取一系列的措施是可以解決的，不會因此而造成鍋爐運行不正�，F(xiàn)象的發(fā)生。
    三門峽富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，此外也大量銷售木屑顆粒機壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。