引言
    某工程2x600 MW機(jī)組HG-1913/25.4-YM3超臨界變壓運(yùn)行燃煤直流鍋爐，由哈爾濱鍋爐有限責(zé)任公司引進(jìn)三井巴布科克能源公司技術(shù)生產(chǎn)，為單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Ⅱ型鍋爐。制粉系統(tǒng)為中速磨冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式系統(tǒng)。采用前后墻對沖方式燃燒，前后墻分別布置3層NOx軸向旋流燃燒器(LNASB)，每層5只，共30只。在最上層煤粉燃燒器上方，前后墻各有1層燃燼風(fēng)口，每層5個(gè)，共10個(gè)。鍋爐設(shè)計(jì)主汽溫571℃、再熱汽溫569℃。鍋爐左右側(cè)主汽溫、左右側(cè)再熱汽溫偏差允許值不大于10℃。鍋爐設(shè)計(jì)煤種為神府東勝煤，富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒顆粒機(jī)、木屑顆粒機(jī)、秸稈壓塊機(jī)、秸稈顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料。
    機(jī)組投產(chǎn)后．2號爐主、再熱汽溫左右側(cè)偏差逐漸增大并超過設(shè)計(jì)值，主、再熱汽溫偏低（最低分別為559.3℃、557.7℃），鍋爐再熱器減溫水流量也維持在較高水平(最大可達(dá)18.9t/h)。主、再汽溫每降低10℃，機(jī)組的供電煤耗增加0.7~1.1g/kW-h;再熱器減溫水流量每增加10t/h．機(jī)組供電煤耗增加0.6~0.7g/kW-h，機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性明顯降低。本文介紹該現(xiàn)象的原因查找過程及處理辦法，以資交流。
1、現(xiàn)象
    1號機(jī)組于2007年7月26日投產(chǎn)，2號機(jī)組2007年10月14日投產(chǎn)。投產(chǎn)初期．兩臺鍋爐主汽溫、再熱汽溫左右側(cè)均無明顯偏差。但此后，2號爐主、再熱汽溫左右側(cè)偏差逐漸增大（均為右側(cè)汽溫高于左側(cè)汽溫）。至2008年5月，主汽溫偏差達(dá)21.6℃，短時(shí)最大偏差62.3℃（見圖1）；2008年6月，熱再熱汽溫偏差達(dá)13.5℃，短時(shí)最大偏差36.6℃（見圖2）。2號爐再熱器減溫水流量如圖3。
2、原因分析
    2號爐主、再熱汽溫左右側(cè)偏差屬屏間熱偏差范疇，主要由蒸汽吸熱不均、流量不均造成。分析如下：
    (1)設(shè)計(jì)不合理
    因同期投產(chǎn)的1號爐無明顯熱偏差，且國內(nèi)其他同類型鍋爐普遍無此現(xiàn)象，故排除設(shè)計(jì)不合理因素。
    (2)屏間流量不均
    屏間流量不均的問題難以避免。但是，若熱偏差僅由屏間流量不均造成，則8%以上的流量偏差才能造成20℃以上的主汽溫偏差。如此大的偏差一般會導(dǎo)致部分管屏壁溫明顯偏高，而2號爐過熱器及再熱器管壁溫度均正常，停爐檢查也未發(fā)現(xiàn)明顯異常�？梢�，過熱器、再熱器管屏間流量不均不是汽溫偏差大的主要原因。
    (3)進(jìn)口汽溫不同
    1期工程兩臺鍋爐長期存在汽水分離器出口溫度不均的情況，4個(gè)汽水分離器出口溫度一般兩兩一致(A與B-致，C與D-致)，左右側(cè)偏差一般在10℃以內(nèi)，這也是該型號鍋爐普遍存在的問題。但由于過熱器受熱面較多，在屏過進(jìn)出口還有2次左右側(cè)交叉，加上過熱器Ⅱ級減溫水的作用，一般均能消除進(jìn)口左右側(cè)汽溫不同對主汽溫造成的影響．1號爐主汽溫左右側(cè)大致相同即證明了這一點(diǎn)。但2號爐在第一次升負(fù)荷過干濕態(tài)時(shí)．4個(gè)汽水分離器出口溫度即出現(xiàn)較大偏差．A分離器出口溫度明顯低于其他分離器出口溫度．最嚴(yán)重時(shí)達(dá)40℃以上。此現(xiàn)象在機(jī)組投產(chǎn)后一直存在，由于該分離器出口溫度偏低，使左側(cè)各級過熱器出口溫度均較右側(cè)低，這是造成2號爐主汽溫偏差的主要原因之一。
    再熱器進(jìn)口蒸汽來自汽機(jī)高壓缸．無左右側(cè)進(jìn)口再熱汽溫不一致的問題。
    (4)吸熱偏差
    鍋爐為前后墻對沖燃燒方式，雖無煙氣扭轉(zhuǎn)殘余問題，但煤粉分布不均較為嚴(yán)重（見表1），各層二次風(fēng)左右側(cè)流量也不完全相同，燃燒器噴嘴結(jié)焦現(xiàn)象較嚴(yán)重。這些因素導(dǎo)致火焰分布不均，產(chǎn)生熱偏差。2號爐水冷壁右側(cè)壁溫長期高于左側(cè)壁溫的情況即證明了這一點(diǎn)。
    爐膛燃燒分布的不均導(dǎo)致水平煙道出口溫度及右側(cè)尾部煙道煙溫偏高，又使對流受熱面吸熱不均，最終造成再汽溫左右側(cè)偏差。此外．2號爐煙氣擋板故障，左右側(cè)煙氣流量不同，也造成汽溫偏差。
    鍋爐運(yùn)行中曾多次嚴(yán)重結(jié)焦，造成熱偏差，但焦塊脫落后其吸熱偏差即消除，爐膛結(jié)焦只造成了短時(shí)的汽溫偏差。
    吹灰器長期正常運(yùn)行且左右側(cè)出力均衡，受熱面積灰不均并非造成汽溫偏差的原因。
    綜上：2號爐主汽溫左右側(cè)偏差主要因過熱器左右側(cè)進(jìn)口溫度偏差大以及火焰、煙溫、煙速分布不均造成；再熱汽溫左右側(cè)偏差主要由煙溫、煙速分布不均造成的吸熱不均產(chǎn)生；受熱面結(jié)焦則短時(shí)加重了主、再汽溫左右側(cè)偏差的程度。
3、減小汽溫偏差的措施
    (1)通過細(xì)致檢查，發(fā)現(xiàn)2號爐省煤器排氣電動門開關(guān)指示與實(shí)際位置相反（指示為關(guān)，實(shí)際為開），部分未飽和水直接進(jìn)入A分離器。關(guān)閉省煤器排氣電動門后，2號爐主汽溫左右側(cè)偏差由21.6℃大幅降低至9~11℃。
    (2)改變制粉系統(tǒng)投運(yùn)方式、調(diào)整吹灰方案、增加一套煙氣擋板控制系統(tǒng)、使煙氣左右側(cè)擋板能夠分別調(diào)整，極大縮短了短時(shí)汽溫存在偏差的時(shí)間，主、再汽溫偏差控制在310℃以內(nèi)。
    (3)利用2號機(jī)組大修機(jī)會，檢查燃燒器和煙氣調(diào)溫?fù)醢�，發(fā)現(xiàn)并處理了燃燒器變形嚴(yán)重、噴嘴結(jié)焦以及煙氣擋板開度不一致、零位漂移、拉桿歪斜等問題，同時(shí)進(jìn)行了一次風(fēng)冷態(tài)調(diào)平試驗(yàn)。此舉基本解決了2號爐主汽溫左右側(cè)偏差過大的問題。
    (4)進(jìn)行2號爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)，對一次風(fēng)、粉熱態(tài)調(diào)平。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)2號爐右側(cè)二次風(fēng)量偏少，通過調(diào)整燃燒器拉桿，減小了二次風(fēng)分布不均的程度。
4、結(jié)語
    該工程2號鍋爐主、再熱汽溫左右側(cè)偏差過大、主再熱汽溫偏低、再熱器減溫水流量過大的原因是：省煤器排氣電動門未關(guān)閉，部分未飽和水直接進(jìn)入A分離器：鍋爐運(yùn)行方式不佳：燃燒器、煙氣擋板存在問題；爐右側(cè)風(fēng)量偏小。通過采取針對性措施，2號爐主、再汽溫偏差控制在2℃以內(nèi)，主、再汽溫分別達(dá)570.3℃、567.1℃，再熱器減溫水調(diào)門基本全關(guān)，所有問題均得到解決。


相關(guān)顆粒機(jī)秸稈壓塊機(jī)產(chǎn)品：
1、秸稈顆粒機(jī)
2、木屑顆粒機(jī)
3、秸稈壓塊機(jī)