1、前言
    300MW四角切圓燃燒鍋爐是我國目前的主力火力發(fā)電機(jī)組，隨著煤質(zhì)劣化，300MW機(jī)組也發(fā)生了鍋爐爐內(nèi)結(jié)渣的情況。研究鍋爐爐內(nèi)結(jié)渣原因，制定相應(yīng)的措施對保證火力發(fā)電機(jī)組的安全運(yùn)行具有重要的意義。
    從根本上看，結(jié)渣是一個復(fù)雜的物理化學(xué)過程和流體力學(xué)過程，至今還沒有能定量描述結(jié)渣過程的數(shù)學(xué)模型。以下針對爐內(nèi)結(jié)渣問題分析了成因及防止措施，綜述了國內(nèi)部分300MW機(jī)組防結(jié)渣的改造措施。
2、爐膛結(jié)渣的原因及危害
2.1爐膛結(jié)渣的主要原因
    結(jié)渣是指爐膛中灼熱的灰渣與未燃盡的煤粉沖刷到水冷壁、過熱器或衛(wèi)燃帶上呈液態(tài)或半液態(tài)粘附其上結(jié)成緊密的灰渣層。產(chǎn)生結(jié)渣的三個要素為：
    1)煤的成分及組成（灰熔點(diǎn)、灰成分和灰黏度等）。
    2)爐內(nèi)溫度水平（爐膛截面熱負(fù)荷、爐膛容積熱負(fù)荷、燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷等）。
    3)氣流帶著熔融或半熔融的灰顆粒沖刷到受熱面上（這與鍋爐爐膛及燃燒器結(jié)構(gòu)、燃燒器布置、爐內(nèi)空氣動力工況和運(yùn)行調(diào)整等都有關(guān)系）。對于四角切圓燃燒鍋爐而言，造成爐膛壁面結(jié)渣的主要原因有：
    1)燃燒器結(jié)構(gòu)型式不合理，爐內(nèi)空氣動力場不佳，爐內(nèi)氣流實(shí)際切圓直徑較大或爐內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)中心偏離爐膛幾何中心過大，使得含有未燃盡的、熔融的煤粉顆粒的一次風(fēng)煤粉氣流沖刷爐膛壁面。在矩形爐膛中尤為明顯。
    2)爐膛結(jié)構(gòu)和設(shè)計參數(shù)不合理，爐膛截面熱負(fù)荷、燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷過高，使得運(yùn)行中爐內(nèi)溫度局部過高，灰粒沖刷爐膛壁面時仍呈熔融狀態(tài)。鍋爐容量增加后更明顯。富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒顆粒機(jī)、木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
    3)分級燃燒過程中，爐內(nèi)空氣動力場組織不合理，導(dǎo)致爐膛壁面附近呈還原性氣氛。由于灰熔點(diǎn)在還原性氣氛下往往要比氧化性氣氛下的低許多，故易造成爐膛壁面結(jié)渣。
    4)所燃用煤種的煤質(zhì)特性為易結(jié)渣煤質(zhì)�；议_始軟化溫度低于1350℃的煤，在煤粉鍋爐中幾乎都會嚴(yán)重結(jié)渣，尤其是大容量鍋爐。但是，由于爐膛壁面結(jié)渣與爐內(nèi)空氣動力場有著密切關(guān)系，改進(jìn)爐膛、燃燒器設(shè)計和組織良好的空氣動力場可以有效地減輕爐膛壁面結(jié)渣，甚至完全避免結(jié)渣。
2.2爐膛結(jié)渣的危害
    鍋爐結(jié)渣對鍋爐運(yùn)行的危害相當(dāng)嚴(yán)重。爐內(nèi)一旦發(fā)生結(jié)渣，如不及時采取有效的防治措施，渣快就會越結(jié)越厚，越結(jié)越大，破壞爐內(nèi)的空氣動力場，使燃燒過程惡化。若在燃燒器噴口附近結(jié)渣，則會燒壞燃燒器噴口；若爐膛壁面大面積結(jié)渣，則爐膛火焰中心溫度和爐膛出口煙溫升高，鍋爐效率降低，引起蒸汽溫度偏高或熱偏差增大，并發(fā)高溫腐蝕，使過熱器掛焦，甚至造成過熱器超溫爆管。有時大渣塊從爐膛上部落下來，將冷灰斗冷壁管砸扁、砸斷，甚至將爐膛拉斷，造成惡性重大事故、大塊焦渣卡在出渣口，致使鍋爐無法排渣而造成堆渣事故，被迫停爐。若大渣塊突然掉進(jìn)濕式裂化水箱中，冷渣水瞬間大量汽化，使?fàn)t膛負(fù)壓劇烈波動而造成滅火，還可能發(fā)生爐膛爆炸和下部排渣裝置的嚴(yán)重爆炸事故。另外，爐膛避免結(jié)渣造成受熱面吸熱不均，導(dǎo)致水動力工況惡化，引起水冷壁爆管‘列。
3、防結(jié)渣改造實(shí)例
3.1DG1025/18.2- 1112鍋爐
    鍋爐情況：四角切圓燃燒，配固定百葉窗式水平濃淡直流式煤粉燃燒，燃料為貧煤；爐膛四角燃燒器自下而上分15層布置噴口。一次風(fēng)和三次風(fēng)噴口均布置有周界風(fēng)。頂二次風(fēng)和CC二次風(fēng)反切150，以利于消除煙氣殘余旋轉(zhuǎn)，減少爐膛出口兩側(cè)煙氣偏差。鍋爐采用鋼球磨煤機(jī)、中間儲倉、熱風(fēng)送粉系統(tǒng)。
    存在問題：一直存在著爐渣可燃物含量較高，渣量偏大，爐渣可燃物含量平均在18%以上，并且燃燒器區(qū)域存在明顯結(jié)焦，這嚴(yán)重影響了電廠的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。改造措施如下：
    1)通過對不同配風(fēng)方式（二次風(fēng)縮腰配風(fēng)、倒寶塔配風(fēng)、均等配風(fēng)和正寶塔配風(fēng)）進(jìn)行對比試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：運(yùn)行中二次風(fēng)的配風(fēng)方式最好采用縮腰配風(fēng)，該方式渣量小且爐內(nèi)可燃物含量較低，鍋爐效率最高。
    2)對二次風(fēng)不同的縮腰程度進(jìn)行試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，投用周界風(fēng)后，爐內(nèi)切圓直徑有所減��；近壁面風(fēng)速明顯變��；水冷壁表面出現(xiàn)較高的氧化氛圍。周界風(fēng)的投用不僅起到保護(hù)燃燒器噴嘴的作用，還對增強(qiáng)一次風(fēng)剛性，減小一次風(fēng)切圓直徑，使煤粉集中在爐膛中心燃燒，在水冷壁四周形成較強(qiáng)的氧化氛圍，防止水冷壁結(jié)渣等有重要影響。
  3)合適的二次風(fēng)CC開度為30%-40%之間。當(dāng)爐內(nèi)風(fēng)粉氣流受到反切的二次風(fēng)CC作用后，氣流中煤粉顆粒的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動速度變慢，容易下沉；減小CC風(fēng)量，過落渣量明顯減少。但CC開度也不宜太小，太小使該區(qū)域缺風(fēng)，燃燒溫度下降，并影響爐渣及飛灰可燃物含量。
    4)減小下層給粉機(jī)轉(zhuǎn)速，在鍋爐負(fù)荷不變的條件下，可以抬高火焰中心高度，同時減少爐渣可燃物含量，提高鍋爐效率。
    改造結(jié)果表明，周界風(fēng)的投用有利于防止水冷壁的結(jié)渣和高溫腐蝕，且鍋爐效率有所提高。
3.2亞臨界自然循環(huán)汽包鍋爐
    鍋爐情況：設(shè)計燃用鐵法煙煤（鐵法煤都有一定的結(jié)焦性），采用中速磨直吹系統(tǒng)，切向布置直流式擺動燃燒器。
    存在問題：多年運(yùn)行中，爐內(nèi)始終存在著一定的結(jié)焦問題。
    主要改造措施：
    1)燃燒器的改造：采用水平濃淡燃燒器及一次風(fēng)噴口的周界風(fēng)不等寬布置，較多的風(fēng)布置在背火側(cè)，可以確保燃燒器附近水冷壁處于氧化性氣氛中，同時采用一、二次風(fēng)不等切圓的布置方式能有效地解決結(jié)焦問題。一、二次風(fēng)不等切圓的布置方式就是將一次風(fēng)噴口射流向二次風(fēng)噴口射流相反方向偏轉(zhuǎn)一定角度，將煤粉氣流向爐膛中部轉(zhuǎn)移。這樣不僅可以降低水冷壁墻面煤粉濃度和氧量消耗，形成水冷壁附近的氧化性氣氛，還可以適當(dāng)降低近墻面的熱負(fù)荷，這都有利于防止局部結(jié)焦，其作用是在爐內(nèi)形成“風(fēng)包粉”的總體流動工況，從而減輕燃燒器區(qū)域水冷壁結(jié)焦。
    2)適當(dāng)增大送風(fēng)量。在允許條件下增加送風(fēng)量，一般取過量空氣系數(shù)為1.2，但如燃煤灰分因含鐵量高而結(jié)焦嚴(yán)重時，則過�？諝庀禂�(shù)可取1. 22—1. 25。
    3)適當(dāng)增加一次風(fēng)剛性。對于燃用高揮發(fā)分的煙煤，可選取較高的一次風(fēng)速，以增加火焰剛性，減小氣流偏斜傾向，避免結(jié)焦�？蓪Ρ绕渌�電廠一次風(fēng)速情況適當(dāng)調(diào)整。
    改造后，燃燒器區(qū)水冷壁基本清潔，大塊結(jié)焦情況完全消除；改造后在滿負(fù)荷運(yùn)行工況下，NOx排放量最低可達(dá)424.1mg／Nm3(折算到a=1.4)，遠(yuǎn)低于現(xiàn)行國家環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)650 IIg／Nm3，取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。
3.3亞臨界壓力控制循環(huán)鍋爐
    鍋爐情況：設(shè)計煤種為神木煤。
    存在問題：由于神木煤的灰熔點(diǎn)很低，雖然在設(shè)計中已采用了二次風(fēng)反切圓燃燒等先進(jìn)技術(shù)，但在BMCR負(fù)荷下連續(xù)運(yùn)行時，仍出現(xiàn)了爐內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣的問題。
    主要改造措施：
    1)對煙道內(nèi)原安裝的4個氧量表的CRT值的誤差標(biāo)定，發(fā)現(xiàn)原左右側(cè)4個氧量表的CRT值均有嚴(yán)重偏差，誤差最大的達(dá)104%，導(dǎo)致對燃燒風(fēng)量的判斷不準(zhǔn)確，應(yīng)及時更換。
    2)空預(yù)器漏風(fēng)致使?fàn)t內(nèi)局部區(qū)域呈還原性
氣氛燃燒，加劇了爐內(nèi)結(jié)渣強(qiáng)度和范圍。應(yīng)修改
CRT的總風(fēng)量顯示模式，充分考慮空預(yù)器漏風(fēng)對風(fēng)煤比的影響，使CRT顯示風(fēng)量與實(shí)際人爐風(fēng)量一致，即應(yīng)同時顯示入爐風(fēng)量和總風(fēng)量，并以入爐風(fēng)量和爐內(nèi)氧量作為調(diào)節(jié)燃燒的參數(shù)，以總風(fēng)量作為監(jiān)測空預(yù)器漏風(fēng)率和風(fēng)機(jī)運(yùn)行耗能的參數(shù)。
    3)由于大部分噴口內(nèi)一次風(fēng)速偏高，特別是最上排E磨所對應(yīng)的4個噴口，其一次風(fēng)速均高于設(shè)計值20%，導(dǎo)致最上排噴口噴出的煤粉偏粗，部分未燃盡的粗粉顆粒有可能粘結(jié)于爐膛出口的屏及對流管束上。因此一次風(fēng)速過高，特別是E磨的風(fēng)速太高，也是300MW機(jī)組鍋爐在高負(fù)荷時爐內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣的重要原因之一。應(yīng)更換E磨的一次風(fēng)量測量裝置，并確保將E磨得風(fēng)量調(diào)整到合理值。
    4)由于部分二次風(fēng)門存在開度不足的問題，導(dǎo)致二次風(fēng)量不足。由于總風(fēng)量不足，一次風(fēng)速又偏高，使得二次風(fēng)量嚴(yán)重不足，一二次風(fēng)配比失當(dāng)，這是導(dǎo)致BMCR工況下爐內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣的主要原因之一。應(yīng)及時更換或修復(fù)一些與CRT顯示有較大偏差的風(fēng)門。在高負(fù)荷時開足二次風(fēng)門及周界風(fēng)門，以確保一二次風(fēng)的合理匹配。
    5)各一次風(fēng)噴口間煤粉細(xì)度偏差較大，有些一次風(fēng)中的煤粉還較粗，這對燃燒效率的提高和防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣都是不利的。應(yīng)進(jìn)一步調(diào)平一次風(fēng)，并將各磨間煤粉細(xì)度及均勻性調(diào)節(jié)好。
    6)通過試驗(yàn)表明，利用鍋爐負(fù)荷變化時爐溫變化可大大減輕和清除爐內(nèi)結(jié)渣，采用高低負(fù)荷變化的合理的運(yùn)行方式是防止?fàn)t內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣的有效措施之一。利用晝夜間鍋爐負(fù)荷的變化，可使?fàn)t膛水冷壁及分隔屏上的松渣在低爐溫冷縮時清除掉，從而避免出現(xiàn)爐內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣。
    7)采用ABDE磨運(yùn)行方式與采用BCDE磨運(yùn)行相比，爐膛火焰溫度要低些，這對防止?fàn)t內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣是有利的。建議在BMCR工況下按ABDE磨方式運(yùn)行，
    8)加強(qiáng)吹灰是防止?fàn)t內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣的主要手段之一，特別是在BMCR負(fù)荷下，更應(yīng)加強(qiáng)吹灰。建議在BMCR工況下，吹灰次數(shù)應(yīng)比日常運(yùn)行時增加l一2倍。
    改造結(jié)果表明，合理準(zhǔn)確地控制人爐風(fēng)量，采用燃煤摻燒技術(shù)以及采用高低負(fù)荷變化的運(yùn)行方式是防止?fàn)t內(nèi)嚴(yán)重結(jié)渣的有效措施。
3.4 DG1025/18.2-II型鍋爐
    鍋爐情況：亞臨界壓力參數(shù)、一次中間再熱、單汽包、自然循環(huán)、單爐膛、平衡通風(fēng)、尾部雙煙道、固態(tài)排渣、煤粉汽包爐。鍋爐設(shè)計煤種為晉東南無煙煤和貧煤各半的混煤（由于燃煤的供應(yīng)關(guān)系，后來改燃用澳洲混煤），采用鋼球磨中間儲倉式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，四角布置直流式煤粉燃燒器，切圓燃燒。每只燃燒器各有8層二次風(fēng)噴口，4層具有穩(wěn)燃作用的多功能船體一次風(fēng)噴口和2層三次風(fēng)噴口組成。
    存在問題：鍋爐運(yùn)行以來經(jīng)常結(jié)焦，大量掉焦把冷渣斗的排渣孔堵死，爐膛負(fù)壓過大，導(dǎo)致鍋爐滅火。
    主要改造措施：
    1)根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)及燃燒含硫煤的大量運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明：隨著含硫量的增加，鍋爐的結(jié)渣現(xiàn)象加劇。由于澳洲混煤含硫量大，為0. 61%，灰熔點(diǎn)低，較容易結(jié)焦。由于澳洲混煤為嚴(yán)重結(jié)焦程度類型，可通過按一定比例摻燒越南無煙煤改善燃燒狀況和結(jié)焦程度。
  2)通過4號爐停爐后實(shí)地觀察以及對該爐空氣動力場試驗(yàn)表明，因上次大修期間未對假想切圓校正而引起假想切圓偏大，進(jìn)而導(dǎo)致燃燒器周圍以及水冷壁嚴(yán)重結(jié)渣。應(yīng)校正切圓的偏離誤差，使切圓符合設(shè)計值。
    3)因吹灰不及時而導(dǎo)致4號爐嚴(yán)重結(jié)渣。要求每天對鍋爐受熱面全面吹灰4次，特別是易結(jié)焦的部位。
  4)4號爐的直流燃燒器噴口鈍體易讓煤粉氣流在燃燒器周圍產(chǎn)生回流，處于熔融或半熔融狀態(tài)的粉粒和灰粒就很容易粘附在高溫的衛(wèi)燃帶上，形成結(jié)焦，而且燃燒器周圍壁面上一旦形成了焦，就會惡性循環(huán)，結(jié)焦會愈來愈嚴(yán)重。故應(yīng)適當(dāng)增加易結(jié)焦部位二次風(fēng)量，保證燃燒區(qū)域受熱面附近處于氧化性氣氛下。
    改造1年多來，鍋爐結(jié)焦?fàn)顩r較輕微，沒有再發(fā)生過掉焦滅火事故，渣斗堵渣現(xiàn)象也消除了，鍋爐的安全、經(jīng)濟(jì)性水平有了很大的提高。
3.5 DG1025/18.2-116型鍋爐
    鍋爐情況：為東方鍋爐廠制造的亞臨界壓力、一次中間再熱、自然循環(huán)、固態(tài)排渣煤粉爐。該爐采用四角布置直流擺動式煤粉燃燒器，四角氣流軸線在爐內(nèi)切于2個假想圓，切圓直徑分別為D700mm和D1000mm，按逆時針方向旋轉(zhuǎn)，其中1、3號角氣流切小圓，2、4號角氣流切大圓。每角燃燒器分為上、下2組，上組與下組之間拉開1. 94m，其目的是改善爐內(nèi)空氣動力場和降低燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷，防止該區(qū)域水冷壁結(jié)渣。上組布置2層一次風(fēng)噴嘴，內(nèi)裝有船形穩(wěn)燃器，噴口周圍設(shè)有周界風(fēng)。該爐制粉系統(tǒng)采用冷一次風(fēng)正壓直吹式，配有MPS - 200型中速磨煤機(jī)和密封風(fēng)機(jī)各5臺，鍋爐最大負(fù)荷時4臺運(yùn)行、l臺備用。該爐設(shè)計煤種為85%義馬混煤+15%新安煤，屬易結(jié)渣煤種。
    存在問題：該爐投運(yùn)以來結(jié)渣問題影響機(jī)組帶到額定出力；高負(fù)荷運(yùn)行時爐內(nèi)結(jié)大渣，特別是摻燒部分低灰熔點(diǎn)煤種時結(jié)渣更甚。由于爐內(nèi)結(jié)渣嚴(yán)重，機(jī)組不得不降負(fù)荷運(yùn)行，因此爐膛嚴(yán)重結(jié)渣是困擾機(jī)組滿發(fā)和安全生產(chǎn)的主要問題之一。
    主要改造措施：
    1)燃用煤灰熔點(diǎn)低、結(jié)渣性較強(qiáng)，配煤缺乏有效手段，煤質(zhì)難以穩(wěn)定，因此，對燃用結(jié)渣性較強(qiáng)的多礦煤，為改善結(jié)渣狀況，研究各礦煤的灰熔特性，確定不同煤種較合理的摻混比至關(guān)重要。
    2)爐內(nèi)四壁均結(jié)渣且發(fā)生在背火側(cè)，說明爐內(nèi)氣流實(shí)際切圓較大，易使含粉氣流在高溫部位貼壁結(jié)渣。該爐冷態(tài)�；�試驗(yàn)表明，隨著爐膛高度增加，燃燒器射流形成的切圓增大，自下數(shù)第3層一次風(fēng)開始出現(xiàn)氣流觸墻現(xiàn)象，越高則越嚴(yán)重；在保持總二次風(fēng)量不變前提下，減小上、下組中間部位二次風(fēng)的份額可在一定程度上緩解氣流偏轉(zhuǎn)、減輕爐內(nèi)結(jié)渣趨勢，但調(diào)整配風(fēng)方式不能解決根本問題，其主要問題是設(shè)計切圓直徑過大。采取在各一次風(fēng)噴口背火側(cè)內(nèi)壁分別加裝一塊導(dǎo)流板，以調(diào)整偏折角來減小實(shí)際切圓大小，這不僅可改善噴燃器出口主射流兩側(cè)補(bǔ)氣條件，而且對易結(jié)渣煤種，有助于防止或減輕氣流貼壁結(jié)渣。
    3) -次風(fēng)噴口內(nèi)裝有船體穩(wěn)燃器，降低了一次風(fēng)射流的剛性，加劇了射流偏轉(zhuǎn)，使著火提前，提高了燃燒器區(qū)域的溫度水平。采取割除一次風(fēng)噴嘴內(nèi)船形穩(wěn)燃器，并縮小噴口截面，以保證一次風(fēng)出口速度與原設(shè)計基本一致。
    改造后，在采用與設(shè)計煤質(zhì)相近情況下實(shí)現(xiàn)了機(jī)組滿負(fù)荷時爐內(nèi)不結(jié)渣，確保了機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行；該爐自改造后運(yùn)行以來尚未發(fā)生過爐內(nèi)掉大渣造成降負(fù)荷和停爐問題，產(chǎn)生了巨大的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。
4、爐膛結(jié)渣的防止措施
    通過對上述機(jī)組防結(jié)渣的技改措施分析可以總結(jié)出，對已投運(yùn)的鍋爐發(fā)現(xiàn)結(jié)渣嚴(yán)重和改為燃用易結(jié)渣燃料時，可從以下措施人手以保證水冷壁附近形成氧化性氛圍和爐膛內(nèi)形成風(fēng)包粉的結(jié)構(gòu)，同時保證合理的一二次風(fēng)剛性以防止結(jié)渣：
    1)首先要建立良好的爐內(nèi)空氣動力場，選擇合適的一、二次風(fēng)速比，合理的切圓直徑和合理的正反切動量比。
    2)采用合理的燃燒器布置方式，選擇合理的高寬比、一二次風(fēng)射流角度，保證氣流剛性；可布置偏置周界風(fēng)、側(cè)二次風(fēng)，在水冷壁面附近形成氧化性氣氛以防止結(jié)渣。一次風(fēng)燃燒器選用水平濃淡燃燒器，可以提高機(jī)組穩(wěn)燃性能，也可在一定程度上減緩結(jié)焦。富通新能源生產(chǎn)銷售的生物質(zhì)鍋爐以及木屑顆粒機(jī)壓制的生物質(zhì)顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
    3)加強(qiáng)煤質(zhì)管理，采取有效配煤措施，在低灰熔點(diǎn)，高含硫量的煤中摻加高灰熔點(diǎn)，低含硫量的煤，改變?nèi)霠t煤的摻燒比。一般摻燒20%一40%低結(jié)渣性煤，改變?nèi)藸t煤的結(jié)渣性能，改善鍋爐運(yùn)行性能，使結(jié)渣得以減輕。
    4)認(rèn)真進(jìn)行鍋爐燃燒調(diào)整及冷態(tài)空氣動力場試驗(yàn)，保持同一層四個角的一次風(fēng)煤粉噴口的氣流均勻和二次風(fēng)速相等，保證合理的切圓直徑和足夠的氣流剛性，確保爐內(nèi)保持良好的空氣動力工況。改變配風(fēng)方式和磨煤機(jī)運(yùn)行方式以保證鍋爐在良好工況下運(yùn)行。
    5)在易結(jié)渣部位加裝吹灰器和打渣孔。
5、結(jié)束語
    對于煤粉鍋爐的結(jié)渣問題，要在理論分析的基礎(chǔ)上，參照有關(guān)機(jī)組成功改造的經(jīng)驗(yàn)，，并結(jié)合鍋爐具體參數(shù)和運(yùn)行工況，尋找切實(shí)可行的防治結(jié)渣措施，指導(dǎo)鍋爐機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，減輕鍋爐結(jié)渣危害，提高鍋爐效率。