引言
    循環(huán)流化床燃燒技術(shù)是目前商業(yè)化程度較好的清潔煤燃燒技術(shù)之一，它具有煤種適應(yīng)性強(qiáng)、負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍廣、污染物排放量小、灰渣易于實(shí)現(xiàn)綜合利用、易于進(jìn)行舊鍋爐改造等優(yōu)點(diǎn)。
   2#爐B&WB -130/3.82 -M型中溫中壓煤粉爐，1991年7月投產(chǎn)，原燒山西優(yōu)質(zhì)無煙煤，運(yùn)行成本較高。經(jīng)過考察和調(diào)研，該廠于2000年3月將其翻新改造為130t/h CFB鍋爐，要求能燒當(dāng)?shù)亓淤|(zhì)煤及高硫煤。2001年3月改造結(jié)束，由于受原煤粉爐結(jié)構(gòu)限制、鍋爐改造時(shí)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理等原因，2001年5月試生產(chǎn)結(jié)束后，鍋爐爐膛出口溫度比設(shè)計(jì)值低200℃以上，運(yùn)行達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，鍋爐月平均蒸發(fā)量70 t/h，僅達(dá)設(shè)計(jì)蒸發(fā)量的54%，該廠決定進(jìn)行二次改造。通過咨詢國內(nèi)高校、科研院所等機(jī)構(gòu)，對幾種改造方案進(jìn)行分析優(yōu)選，按優(yōu)選方案實(shí)施后，鍋爐出力達(dá)到了設(shè)計(jì)要求，取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益，富通新能源生產(chǎn)銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機(jī)壓制的木屑生物質(zhì)顆粒燃料。
1、鍋爐概況及特點(diǎn)
1.1設(shè)計(jì)參數(shù)
  該鍋爐設(shè)計(jì)煤種為無煙煤末煤與煤矸石混煤，比例為1:1.4，校核煤的比例為3:1(相關(guān)參數(shù)見表1)，設(shè)計(jì)參數(shù)如表2所示。
1.2結(jié)構(gòu)特點(diǎn)
  CFB鍋爐總體布置簡圖如圖l所示。
  運(yùn)轉(zhuǎn)層標(biāo)高仍為8.Omo拆除原煤粉爐高溫空氣預(yù)熱器，新增加一組膜式省煤器。改造后的CFB鍋爐仍為自然循環(huán)，π型布置，單汽包，前吊后支，平衡通風(fēng)，爐膛出口自爐前向后依次布置有槽型撞擊式分離器（支撐并焊接于凝渣管上）、高溫過熱器、低溫過熱器。原煤粉爐轉(zhuǎn)向室拆除，在該處布置兩臺下排氣旋風(fēng)分離器，其下依次布置有：省煤器上段（新增加）、中段、下段，空氣預(yù)熱器（原煤粉爐低溫空預(yù)器），并對空氣預(yù)熱器進(jìn)行了局部分隔改造，以適應(yīng)一、二次風(fēng)相對獨(dú)立的需要。爐膛最大截面尺寸與煤粉爐相同，仍為6336mm×6336mm，布風(fēng)板尺寸為6336mm×2836mm。由于改造為循環(huán)流化床燃燒方式后，爐內(nèi)溫度水平較原煤粉燃燒方式低，而爐膛及汽包標(biāo)高未變，因此為確保蒸發(fā)量，爐膛內(nèi)增加了兩片雙面受熱水冷膜式壁，與兩側(cè)水冷壁平面平行。爐膛下部從標(biāo)高16.2m開始，前后墻收縮成
錐形爐底，后墻水冷壁延伸成水冷布風(fēng)板并與兩側(cè)水冷壁共同形成水冷風(fēng)室。布風(fēng)板上布置有1383只風(fēng)帽，預(yù)熱后的一次風(fēng)經(jīng)布風(fēng)板上的風(fēng)帽小孔進(jìn)入密相區(qū)，實(shí)現(xiàn)流化。二次風(fēng)經(jīng)預(yù)熱后從前后墻的上下二層二次風(fēng)口（前后墻土層各8個(gè)，下層各7個(gè)）進(jìn)入爐膛，補(bǔ)充燃燒空氣并加強(qiáng)擾動混合。
    鍋爐啟動采用輕柴油床上點(diǎn)火。點(diǎn)火系統(tǒng)設(shè)計(jì)有3只床上啟動燃燒器，均勻布置在爐膛后水冷壁下部，并以45。角下傾。啟動燃燒器采用機(jī)械霧化方式，每只出力1000kg/h，其主要由油槍、配風(fēng)器組成。采用刮板給煤機(jī)爐前給煤系統(tǒng)，給煤口3個(gè)，沿爐寬均布。
1.3兩級分離及物料循環(huán)系統(tǒng)
    鍋爐采用兩級分離循環(huán)系統(tǒng)。一級分離循環(huán)系統(tǒng)采用槽型撞擊式分離器，分離下來的固體物料落人它下面的一個(gè)與爐膛相通的灰斗中，借助自身重力經(jīng)沿爐膛寬度分布的16只落灰口返回到爐膛，沿后水冷壁落入爐膛下部進(jìn)行爐內(nèi)循環(huán)。二級分離系統(tǒng)左右對稱布置，二級分離器分離下來的物料通過料斗、回料管、返料閥，靠重力在一次風(fēng)（返料風(fēng)）輔助下，由布置在后水冷壁下部的4個(gè)返料口（每臺旋風(fēng)分離器有2個(gè)返料管）在距布風(fēng)板上方0.9m處回到爐膛內(nèi)，實(shí)現(xiàn)外循環(huán)。本鍋爐設(shè)計(jì)循環(huán)倍率為100
2、鍋爐不能達(dá)產(chǎn)原因分析
    結(jié)合鍋爐運(yùn)行實(shí)際分析，發(fā)現(xiàn)二級分離器分離效率不高，循環(huán)灰回料不暢，L型返料閥結(jié)構(gòu)不合理，密封差，造成爐內(nèi)煙氣反竄，燃煤粒比度分布不合理（燃料中的大塊份額超設(shè)計(jì)值）是該CFB鍋爐不能有效建立循環(huán)燃燒的主要原因，使該循環(huán)流化床鍋爐變成了不帶床內(nèi)埋管的鼓泡床鍋爐，鍋爐出力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求。
3、提高鍋爐出力整改方案對比分析
    經(jīng)過咨詢國內(nèi)高校、科研院所等機(jī)構(gòu)，主要有以下幾個(gè)方案可供選擇，并將各方案進(jìn)行對比（見表3）。
    將4種方案進(jìn)行對比分析。方案一、二僅考慮對返料閥進(jìn)行改造，用密封及自平衡能力較好的U型閥取代原簡易L型返料閥。方案三除將L型返料閥改為U型閥外，在上、中段省煤器間用旋流葉柵分離器取代旋風(fēng)分離器，飛灰分離效率能否提高或提高幅度有多大，經(jīng)討論認(rèn)為，把握性不大。相比而言，方案四除將L型返料閥改為U型閥外，又加大出灰口和灰斗尺寸，可解決運(yùn)行時(shí)此處積灰，引起回料不暢問題。完善入爐煤破碎和篩選系統(tǒng)，可改善煤的粒比度，減小燃料大塊顆粒份額，使之接近設(shè)計(jì)值。在旋風(fēng)分離器導(dǎo)向錐及下排氣管間．沿+1970圓周上均勻固定30片導(dǎo)向葉柵，使鍋爐煙氣在進(jìn)入下排氣管以前撞擊葉柵，將細(xì)小顆粒進(jìn)一步分離。將二級旋風(fēng)分離器改造為百葉窗分離器與旋風(fēng)分離器組合型分離器，飛灰分離效率可明顯提高，經(jīng)過以上改造，鍋爐達(dá)到設(shè)計(jì)出力的可能性增大，且方案四改造周期最短，費(fèi)用最少，經(jīng)過討論分析，該公司決定選用方案四對該CFB鍋爐進(jìn)行第二次改造。
4、改造效果
    按方案四改造后，鍋爐出力達(dá)到了130t/h，滿
足了設(shè)計(jì)要求，鍋爐主要運(yùn)行數(shù)據(jù)見表2。
    改造前后，飛灰可燃物Cfh、爐渣可燃物C¨鍋爐效率、煤耗B。、鍋爐自身用電率W對比值如表4所示。
    鍋爐改造后，煤耗由614g/kWh下降為505g/kWh，年節(jié)標(biāo)準(zhǔn)煤約3.36萬t，入爐煤發(fā)熱量按12.376MJ/kg，煤價(jià)按75元／t計(jì)算，每年可節(jié)約燃煤價(jià)值約250萬元；鍋爐自身用電率由12.56%下降為7.2%，年節(jié)電696.8萬kWh，上網(wǎng)電價(jià)按0.28元/kWh計(jì)算，年節(jié)電價(jià)值約190萬元。以上兩項(xiàng)合計(jì)年可為電廠節(jié)省燃料費(fèi)及電費(fèi)約440萬元，節(jié)能價(jià)值顯著。
從表2、表4分析可以看出，按優(yōu)化方案改造后，鍋爐出力達(dá)到設(shè)計(jì)要求，并取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益，表明改造達(dá)到了預(yù)期目的。
    富通新能源銷售生物質(zhì)鍋爐，同時(shí)我們還大量銷售木屑顆粒機(jī)壓制的木屑生物質(zhì)顆粒燃料。