1、機組概況
    馬鋼熱電總廠135 MW機組汽機、發(fā)電機主體設備由北重汽輪機有限公司提供，鍋爐主體設備由東方鍋爐股份公司生產(chǎn)，一次中間再熱Ⅱ型布置，超高壓、單汽包、單爐膛、燃燒器為四角布置切圓燃燒、直吹式制粉系統(tǒng)、布袋除塵、固態(tài)排渣、露天布置、最大高爐煤氣摻燒量為13萬m3/h，鍋爐保證效率為89%。
    135MW機組自2006年12月24日第一次點火，歷經(jīng)沖管、酸洗、安全閥校驗、3000 r/min電氣實驗等節(jié)點工作，到2007年3月27日機組通過168h試運結(jié)束，機組共耗0#輕柴油1700余t．鍋爐運行基本正常。
2、現(xiàn)狀調(diào)查、目標設定
    通過近三個月的運行分析，135 MW機組鍋爐部分總體運行平穩(wěn)，主要經(jīng)濟指標基本達到設計要求。但是：調(diào)試過程中消耗了大量的0#輕柴油，不僅浪費了巨額資金，還對布袋除塵器的安全運行構(gòu)成威脅。我們認為如對高爐煤氣系統(tǒng)實施改造，進一步優(yōu)化系統(tǒng)，完全可以取代0號輕柴油，降低發(fā)電成本，而且能確保布袋除塵器和機組安全穩(wěn)定運行。原設計的煤氣燃燒器存在以下三方面不足，富通新能源銷售生物質(zhì)鍋爐，生物質(zhì)鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的木屑生物質(zhì)顆粒燃料。
2.1  燃燒器選型不合理 2.2點火用的焦爐煤氣槍安裝位置不合理
    焦爐煤氣作為點火氣源，布置在高爐煤氣燒咀的空氣側(cè)內(nèi)，單只流量僅有200m3/h左右，而且與高爐煤氣混合不均，風量調(diào)整不當很容易造成熄火，調(diào)整到燃燒穩(wěn)定的工況非常困難，給運行人員帶來不必要的麻煩。
2.3在確保設計參數(shù)的情況下?lián)綗�量未達到要求
    135MW機組8個煤氣燒咀原設計總量為13萬m3/h，通過運行，實際只能摻燒到8萬m3/h，遠沒有達到設計要求。
  基于上述三點原因，該鍋爐摻燒高爐煤氣系統(tǒng)，在冷態(tài)啟動時，不能起到穩(wěn)燃和助燃效果；在點火初期和低負荷時，需要用助燃油提高爐膛溫度，只有這樣才能保證鍋爐燃燒系統(tǒng)穩(wěn)定。
3、技術(shù)改造
  通過和設計院、東方鍋爐廠多輪會談，反復推敲，最后確定將原來直流燃燒器改型，并對焦爐煤氣點火裝置進行了優(yōu)化。具體改造方案如下：
3.1煤氣燒咀選型不合理，決定將原直流燃燒器改為雙旋流燃燒器，見圖1。
    從圖1中可以看出，這種雙旋流燃燒器有三個顯著特點：
    (1)煤氣燃燒器內(nèi)增加了焦爐煤氣點火裝置，其目的是利用馬鋼現(xiàn)有的高爐煤氣和焦爐煤氣，在點火初期和低負荷穩(wěn)燃時，取代0#輕柴油，降低生產(chǎn)成本。
    (2)煤氣和二次風出口增加了旋流裝置，另外二次風又增設了導向裝置，將出口的二次風折向高爐煤氣旋流區(qū)內(nèi)，便于煤氣和空氣充分混合，同時由于煤氣混合氣體的高速旋轉(zhuǎn)，延長了煤氣在爐膛的停留時間，對降低各段煙溫起著積極的作用。這點從煤氣燃燒的實際情況也可以看出，煤氣的主著火區(qū)在燃燒器噴口0.5 m附近。
    (3)在燒嘴出口四周增設了衛(wèi)燃帶，減少了附近水冷壁的吸熱，確保了燒嘴四周高溫，有利于煤氣、煤粉的穩(wěn)定燃燒，降低了燃燒室火焰中心位置，對降低鍋爐的排煙溫度和提高鍋爐效率，也都起著很重要的作用。
3.2針對焦爐煤氣引燃高爐煤氣效果差問題，此次改造將焦爐煤氣燒咀放在高爐煤氣通道內(nèi)(見圖1)，通過高爐煤氣旋流片的作用將焦爐煤氣火焰吸卷到高爐煤氣火焰中，這樣對高爐煤氣的燃燒穩(wěn)定起到了積極的作用。
3,3針對高爐煤氣摻燒量量足問題，經(jīng)過東方鍋爐廠和設計院重新計算，將原來進入高爐煤氣燒咀的進口尺寸∮273改成<∮450(見圖1)。
4、改造效果
    此次135 MW機組煤氣系統(tǒng)改造，用了近二十
天的時間順利完成，機組予4月28日10:12分正式
點火。按照改造前確定的點火方案：
    (1)在爐膛負壓建立后．分別投入下層四只焦爐
煤氣火咀：
    (2)根據(jù)升溫升壓需要，分別投入下層四只高爐煤氣火咀，觀察其燃燒情況，高爐、焦爐煤氣著火穩(wěn)定；
    (3)在汽包壁溫差容許范圍內(nèi)，逐步投入上層高爐煤氣，觀察其燃燒情況，上、下層煤氣燃燒穩(wěn)定。
    (4)在發(fā)電機并網(wǎng)后，繼續(xù)加大高爐煤氣流量，煤氣燃燒仍然穩(wěn)定，在高爐煤氣增加到13.5萬rri3ni時，也沒有出現(xiàn)煤氣脫火和滅火等現(xiàn)象，更沒有破壞爐內(nèi)的空氣動力場，受熱面各段煙溫度正常。
  (5)在調(diào)試中發(fā)現(xiàn)，在煤氣量增加到10萬m3/h以上時，爐膛溫度達到600℃，完全滿足500℃投粉要求。
    改造后的高爐煤氣系統(tǒng)，在鍋爐冷態(tài)和低負荷下運行情況穩(wěn)定，在負荷變化較大的工況下，也做了大量實驗，調(diào)試結(jié)果表明改造后的高爐煤氣系統(tǒng)在燃燒工況惡化時也能起到很好的穩(wěn)燃效果。改造前后主要經(jīng)濟指標對比見表1：
  將改造前、后摻燒或不摻燒煤氣時的運行工況進行相比，主要經(jīng)濟指標都在受控范圍內(nèi)。綜合上述分析，無論是從實際運行情況，還是指標，改造是成功的。
5、經(jīng)濟效益
5.1節(jié)煤效益
  機組全年按300天運行、煤氣摻燒30%按200天計算，全年摻燒煤氣節(jié)省原煤費用：原煤價×節(jié)煤量/小時×每天×全年
  即：450x (64.52-47.36) x24x200=3  706.66萬元
  全年摻燒煤氣費用：
  煤氣價格×（高、焦爐煤氣量、時）×每天×全年×熱值
即：7x(130+5)x24x200x3.7=1 678.32萬元
  全年節(jié)省原煤費用：
  3 706.66-1 678.32=2 028.34萬元
5.2節(jié)油效益
    由于135 MW機組汽機振動等原因，開機和停機時間較長，每年按機組起停各一次、耗油量按40t/h計算，即0.45萬元x40=18萬元
5.3節(jié)約廠用電效益
    投用30%高爐煤氣時，制粉系統(tǒng)磨煤機少運行一臺，節(jié)省廠用電費用：
    電價x1.732x電流×額定電壓×功率因數(shù)即：0.3x1,732x22x10000x0.859.72萬元
    以上三項共節(jié)約資金：
    2 028.34+18+9.72 =2 056.06萬元。
    此外：增燒高爐煤氣后，通過減少高爐煤氣放散，同時具有較好的環(huán)保效益和社會效益。