葉絲在線膨脹系統(tǒng)與傳統(tǒng)的烘絲機(jī)烘絲方式的區(qū)別在于，HXD是以過(guò)熱蒸氣為干燥烘干介質(zhì)使葉絲在高溫氣流輸送過(guò)程中進(jìn)行快速傳熱、傳質(zhì)，使葉絲體積膨脹，具有烘干時(shí)間短、響應(yīng)快等優(yōu)點(diǎn)。HXD葉絲在線膨脹系統(tǒng)加工工藝簡(jiǎn)單，但控制系統(tǒng)復(fù)雜，可控參數(shù)較多，為掌握各工藝參數(shù)之間的相關(guān)關(guān)系，對(duì)SH963型葉絲在線膨脹系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)之間相關(guān)性進(jìn)行了測(cè)試研究，富通新能源銷(xiāo)售木屑顆粒機(jī)、木屑烘干機(jī)等生物質(zhì)燃料成型、木屑烘干等機(jī)械設(shè)備。    HXD工作原理：經(jīng)滾筒式潤(rùn)葉機(jī)預(yù)膨脹并進(jìn)行加溫加濕的葉絲經(jīng)振槽輸送后，進(jìn)入膨脹干燥烘干管道，使葉絲在較短時(shí)問(wèn)(5～10s)內(nèi)快速脫水膨脹，葉絲經(jīng)旋風(fēng)分離器分離，由氣鎖出料。
    1試驗(yàn)材料
    選取卷煙廠某牌號(hào)卷煙配方葉絲為試驗(yàn)材料，在該廠制絲車(chē)問(wèn)用SH963型（最大生產(chǎn)能力6400kg/h）葉絲在線膨脹系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)。
    2試驗(yàn)方法
    調(diào)整并記錄試驗(yàn)過(guò)程中的各工藝參數(shù)，包括物料流量、同潮筒出料含水率、葉絲出料含水率、出料溫度、工藝氣體流量、經(jīng)燃油爐加熱后的丁藝氣流溫度、回風(fēng)溫度、控制噴水量、蒸氣注入量：
    試驗(yàn)過(guò)程中分別改變?nèi)~絲進(jìn)料含水率、物料流量、工藝氣體流量、蒸氣注入量、排潮開(kāi)度、控制噴水量，研究某單一參數(shù)改變對(duì)HXD設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)的影響。在葉絲出料含水率穩(wěn)定并且系統(tǒng)達(dá)到平衡的狀態(tài)下在HXD進(jìn)料口取水分樣，同時(shí)記錄各參數(shù)。
    試驗(yàn)過(guò)程中遵循以下原則：a．所有試驗(yàn)均保證HXD干燥烘干后的葉絲含水率在13.5%左右；b．調(diào)整每一參數(shù)時(shí)，連續(xù)跟蹤記錄工藝氣體溫度、回風(fēng)溫度、工藝氣體流量、蒸氣注入量、控制噴水量、物料流量、出料溫度等條件，每組試驗(yàn)記錄10次，所得甲‘均值為該單一參數(shù)試驗(yàn)的運(yùn)行條件：
    3結(jié)果與分析
    3.1工藝氣體溫度與回風(fēng)溫度的關(guān)系
    隨著工藝氣體溫度的升高，回風(fēng)溫度相應(yīng)上升，回歸方程為：Y=0.32X+69，顯著性R2=0．9928，相關(guān)性為特別顯著；從方程中可以得出，工藝氣體溫度每升高10℃，回風(fēng)溫度升高約
3.2℃。
    3.2入口含水率與工藝氣體溫度的關(guān)系
    隨著人口含水率的增加，工藝氣體溫度有升高的趨勢(shì)，回歸方程為：Y=8.477X+65.7，R2=0.9928，相關(guān)性為特別顯著；從方程中呵以看出，含水率每增加1%，工藝氣體溫度需增加8.5℃才能滿(mǎn)足要求。
    33出料含水率與上藝氣體溫度的關(guān)系
    隨著工藝氣體溫度的升高，出口物料含水率降低，回歸方程為：Y=-0.0356X+21.013，R2_0.8853，相關(guān)性為特別顯著；從方程中可以看出，工藝氣體溫度每升高10℃，出口物料含水率降低0.36%。
    3.4入口含水率與控制噴水量的關(guān)系
    隨著人口含水率的升高，控制噴水量有降低的趨勢(shì)，回歸方程為：Y=-41.539X+1302.8，R2=0.9312，相關(guān)性為特別顯著；從方程中可以看出，人口含水率每增加1%，控制噴水量降低41.5 kg/h。
    3.5工藝氣體流量與工藝氣體溫度的關(guān)系
    隨著工藝氣體溫度的升高，工藝氣體流量降低，回歸方程為：Y=-17.762X+25073．R2=0．9243，相關(guān)性為特別顯著；從方程中可以看出，工藝氣體溫度每升高10℃，工藝氣體流量降低約177.6kg/h。
    3.6蒸汽注入量與控制噴水量的關(guān)系
    隨著控制噴水量的升高，蒸汽注入量有下降的趨勢(shì)，回歸方程為：Y=-31.707X+14378，R2=0.833，相關(guān)性為特別顯著；從方程中可以看出：控制噴水量每增加10L/H，蒸汽注入量則減少317L/H。
    3.7工藝氣體溫度與排潮閥門(mén)開(kāi)度的關(guān)系
    隨著工藝氣體溫度的升高，排潮閥門(mén)開(kāi)度相應(yīng)升高，回歸方程為：Y=0.063X+1.2776，R2=0.9492．相關(guān)性為特別顯著：從方程中可以看出：工豈氣體溫度每升高10℃，排潮閥門(mén)開(kāi)度約升高0.63%。
4、結(jié)論
    4.1在試驗(yàn)范圍內(nèi)，RCC出n含水率的改變對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)有顯著影響。RCC出口含水率與工藝氣體溫度、循環(huán)風(fēng)溫均有明顯的相關(guān)性。
    4 2在試驗(yàn)范圍內(nèi)，HXD蒸汽注入量的改變對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)有一定的影響。HXD蒸汽注入量與HXD循環(huán)風(fēng)溫有明顯的正相關(guān)性，隨著HXD進(jìn)料負(fù)壓的增大，循環(huán)風(fēng)溫也相應(yīng)的增大；隨著HXD蒸汽注入量的增大，控制噴水量有降低的趨勢(shì)。