1、概況
    某單位在用的一臺75 t/h次高壓室燃煤粉爐（鍋爐主要技術參數(shù)見表1），自1994年安裝投入運行以來，鍋爐鋼性梁一直存在著不同程度的振動，振動最大值達到13 mm，嚴重危及鍋爐的安全運行。
2、鋼性梁振動的原因
    為了全面了解鋼性梁振動的原因，使用單位、鍋爐制造廠和負責改造的安裝單位，三方共同對鍋爐進行了從冷態(tài)啟動到額定負荷全過程試驗。發(fā)現(xiàn)有下列現(xiàn)象：
    (1)鍋爐點火前，鍋爐所有二次風門開在50%位置，上空氣預熱器出口風壓維持在2.0~ 2.2 kPa，爐膛負壓30 Pa，鍋爐在沒點燃點火油槍前，鋼性梁手感沒振動；而點燃點火油槍后，在運行參數(shù)不變的情況下，則出現(xiàn)點燃點火油槍那個角上的護墻板有明顯手感振動，且護墻板上振動頻率與油槍高溫煙氣卷吸頻率基本相同；沒點燃點火油槍的其它角上的護墻板則沒有明顯手感振動。
    (2)當投入下層煤粉火嘴后，鋼性梁振動明顯增大，隨著磨煤機入口風量及煤粉噴嘴風速的增大，鋼性梁振動也隨之增大。
    (3)從整個啟動過程觀察，發(fā)現(xiàn)左墻振動最大，右墻次之，前墻最少，振動最大值達到13 mm。
經(jīng)過試驗和分析，筆者認為造成上述現(xiàn)象的原因是：爐膛高速氣流頻率與鋼性梁振動的固有頻率接近，產(chǎn)生共振造成鋼性梁振動劇烈；四圍墻面振幅不同，與爐膛切圓形狀有關，即與爐膛內(nèi)氣流狀態(tài)有關；左墻的前端振動最大，與燃燒器區(qū)域梳形板同水冷壁管焊接質量有關。
富通新能源銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
3、鋼性梁振動處理
    (1)對原鋼性梁及燃燒器等進行一次全面檢查。
    ．復核四角燃燒器安裝角度；
    ．采用滲透或磁粉探傷方法，對燃燒器區(qū)域上、下三道鋼性梁角偶區(qū)梳形板同水冷壁管連接焊縫，燃燒器連接體梳形板同水冷壁管連接焊縫，燃燒器區(qū)域上、下三道鋼性梁連接焊縫進行全面檢查，探傷發(fā)現(xiàn)裂紋，則對裂紋進行打磨、補焊等處理。
    (2)檢查并調整水冷壁管上集箱吊桿的受力。
    (3)加固鋼性梁。
    ．在鍋爐前墻、左墻和右墻標高9 050、12 600及16 100三層鋼性梁間用20 b工字鋼加兩道立柱，各道立柱中間用20 b工字鋼增加一道橫梁（見圖1），橫梁同水冷壁管采用原設計滑銷連接，后墻不加固；
    ．考慮立柱與橫梁熱脹冷縮，采用單邊焊接（死點），另一邊導向滑動（活終點）結構；
    ．加固驗收標準。
    執(zhí)行《電站鍋爐鋼性梁設計規(guī)程》及《電站鍋爐防爆設計規(guī)定》，其要求電站鍋爐在額定設計工況運行時，鍋爐鋼性梁振動值不宜超過鋼性梁自由撓度值及爐墻振動值不能超過10 mm。
    (4)做爐膛冷態(tài)動力場試驗。
    加固鋼性梁后，做爐膛冷態(tài)動力場試驗，重新調整鍋爐動力場，使鍋爐達到運行時著火迅速，燃燒完全，風量應用合理，且不產(chǎn)生共振等要求。
4、結束語
    1999年6月對鍋爐鋼性梁的振動進行改造，改造后各鋼性梁的振動值見表2。根據(jù)上述驗收標準，改造后的振動是符合要求的。從改造后恢復運行一年多的情況看，未發(fā)現(xiàn)振動超標等異�，F(xiàn)象，效果良好，說明改造方案是可行的。