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   某公司多年生產(chǎn)系列球磨機，為提高制作效率，節(jié)約成本，提高質(zhì)量，故針對球磨機筒體制作過程中的相關工藝進行改進。
    筒體是各種產(chǎn)品破碎、研磨的主體，是鋼板卷制焊接而成的圓筒形薄壁空心殼體，它承受重載交變的動載荷，既要承受自身和襯板、隔倉板、研磨體及物料等的質(zhì)量，更要承受來自傳動方面的轉(zhuǎn)動扭矩，故需有足夠的強度和剛度。由于其處于長期運轉(zhuǎn)的狀態(tài)，且屬于不可換零件，必須保證其工作的安全可靠，所以在制作中工藝尤為重要：
1．筒體的卷制
    筒體斷面要圓，其圓度不超過5mm，原工藝在卷制簡體時，一般留有400mm左右的槽頭，卷圓后切掉槽頭，焊接，再次調(diào)圓。而現(xiàn)在，我直接按筒體中徑尺寸下料卷制，焊接后重新調(diào)圓，就+3.2×13m球磨機簡體而言，每臺可節(jié)約板材2.8～3.0噸左右，經(jīng)濟效益可觀。
2、簡體的焊接
    筒體采用如圖1所示雙面焊接雙面成型的焊接工藝，焊縫表面質(zhì)量應符合JC522中I級的規(guī)定�？紤]到手工焊接，原工藝筒體焊接多采用內(nèi)側(cè)焊縫大于外側(cè)，而現(xiàn)在，我采用如圖2所示的形式，內(nèi)側(cè)氣體保護焊打底，再埋弧焊，焊后磨平，外側(cè)埋弧自動焊，焊縫探傷檢查，質(zhì)量完全符合要求。工人操作起來非常方便，效果很好。
3、端蓋與筒體的連接
   筒體端蓋有鑄件和鋼板焊接件，我廠采用Q235C鋼板焊接件結(jié)構(gòu)，制造工藝程序簡單，切削加工程序和切削加工面較少（僅外面加工），原材料消耗少，又和簡體同等材質(zhì)，易于
    對改進前后的電路進行以下參數(shù)的測試：反電動勢、制動器關閉延時、噪音，并對不同串聯(lián)電阻阻值的情況下測試相關數(shù)據(jù)。測試結(jié)果為表l所列數(shù)據(jù)（電阻R阻值為及不帶續(xù)流回路的電路）。續(xù)流回路的延時對電梯滑移量的影響
    由以上數(shù)據(jù)分析可以看出：當串聯(lián)電阻越大時，反電動勢越大，延遲時間越短；當串聯(lián)電阻越小，反電動勢越小，延遲時間越大。也就是續(xù)流回路在改善噪聲的同時產(chǎn)生了一定的延時。續(xù)流回路的延時對電梯滑移量的影響分析如下。
    3.1檢修運行時
    將二極管并聯(lián)延遲制動器關閉時間直接導致檢修停止時（由于轎廂和對重的不平衡性和運行的慣性），空載上行和滿載下行電梯的滑移量稍微增加。檢修速度為300mm／s，延遲時間增加110ms，滑移量增加33mm，再加上系統(tǒng)本身的滑移量，滑移量估計會在60mm-100mm左右。
    3.2正常運行時
    由于制動器的關閉時間增加，因此相應的變頻器參數(shù)也將適當增加，對平層精度及舒適感沒有影響，但接觸器釋放時間也將滯后，因此對于沒有提前開門的電梯將影響停車效率，而對于有提前開門的電梯沒有影響。
    制動器并聯(lián)二極管時延時150ms，不并時延時為40ms，試想如果在二極管回路在并一個可調(diào)電阻，調(diào)節(jié)電阻的阻值就可以時延時在4Q～150ms內(nèi)任意變化。當電阻阻值小到接近于零時，可以等效為該二極管并聯(lián)電路沒有串聯(lián)電阻，測試結(jié)果將類似于帶二極管電路的測試結(jié)果。當串聯(lián)電阻比制動器線圈阻值大得多時，可以等效為沒有二極管并聯(lián)電路，測試結(jié)果將類似于沒有帶二極管電路的測試結(jié)果。
4、二極管失效模式分析
  在制動器兩端增加了續(xù)流回路  ，對電梯來說多了一個故障點，所以必須對續(xù)流回路失效情況進行分析，以下為二極管失效模式的分析。
  (1)二極管燒斷時，類似于制動器電路中沒有并聯(lián)續(xù)流電路，制動器能正常工作，電梯正常運行；但是反電動勢增大，拉弧嚴重，影響繼電器壽命，同時制動器的聲音將會變大，影響性能。
  (2)如果二極管被擊穿，并聯(lián)電路將短接制動器電路，并聯(lián)的電阻一般很小，會導致電梯啟動運行時，制動器回路過流，使空開將挑閘，電梯不能正常運行。
5、結(jié)束語。
  總結(jié)各項數(shù)據(jù)測試及數(shù)據(jù)分析，總結(jié)得出并聯(lián)二極管對以下各項性能的影響如下：
    (1)制動器噪音明顯降低；
    (2)檢修運行時，由于轎廂與對重的不平衡，制動器關閉延時將導致滑移量較大（跟檢修速度大小有關系），正常運行不受影響。
    (3)反電動勢幾乎沒有產(chǎn)生，可以延長制動器繼電器的壽命。
    (4)繼電器拉弧主要是由反電動勢產(chǎn)生，因此拉弧現(xiàn)象幾乎沒有。
    總的來說，增加二極管后電路優(yōu)勢比不增加二極管明顯，而且也符合相關國家標準，可以使用并聯(lián)二極管的電路來降低方電動勢和制動器關閉時的噪音，根據(jù)具體實際情況的需要來選擇適當?shù)碾娮璐�入電路中來調(diào)節(jié)反電動勢和延遲時間。焊接。筒體端蓋與筒體連接有對接焊接和搭接焊接兩種方式，由于此處與中空軸連接承受載荷，形成了應力峰值，即很大的彎曲應力和剪切應力，簡體發(fā)生斷裂多在此處，必須保證此處很好的焊接質(zhì)量。結(jié)合我廠設備狀況，采取如圖3所示的焊接結(jié)構(gòu)。內(nèi)側(cè)8×45焊縫焊后須打磨表面，外側(cè)因板材偏厚，原工藝采用60 4±5。坡口焊接，表面須分兩道焊接，焊縫成型寬度很大，外表不美觀。采用單邊“U”型（圖3），既保證了焊接質(zhì)量達到要求，又保證了操作簡單，外表美觀。
4．簡體法蘭的制作
  根據(jù)制作及現(xiàn)場安裝要求，對筒體法蘭制作工藝進行了修改。原工藝法蘭制作多以六塊拼接，整個筒體組對完畢后，平放于輪對上，再組對法蘭。由于拼接件數(shù)多，高空作業(yè)，所以每側(cè)必須留出10mm左右的加工量才能加工至尺寸要求。經(jīng)過大膽的嘗試，現(xiàn)改為簡體端蓋加工后，平放于平臺上，先組對與之匹配的簡體短節(jié)．立放組對筒體法蘭，最后組對筒體。由于地面操作，法蘭又由原來的六塊改為三塊組拼，很大程度上降低了制作難度，保證加工尺寸，降低了工作風險。
    考慮到筒體及其法蘭在工作中受熱膨脹，大齒圈與筒體法蘭存在大約50℃的溫差，而我廠以前的小磨機(∮2.4){8m以下）多是過度配合公差(H8／h8)，止口定位�，F(xiàn)在的∮3．2m球磨機，我采用端蓋法蘭外徑與大齒圈法蘭直徑之間留有徑向3—5mm間隙，以允許筒體法蘭膨脹，而相應出現(xiàn)了安裝的麻煩。為了使大齒圈與筒體的中心線嚴格一致，在安裝時用加墊的辦法，嚴格校正大齒圈外圈的偏擺和徑向跳動，達到要求后用8個鉸孔螺檢定位，將墊拆除。這樣大大增加了齒圈的壽命。
    通過以上工藝改進，提高了我廠球磨機筒體制作效率，節(jié)約了加工成本。改進后的焊接工藝削弱了焊接接頭的應力集中，保證了球磨機正常運行和使用壽命。
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